Lijevanje u zonu savijanja ili ispravljanja također će uzrokovati problem pucanja ruba tijekom deformacije dekapiranjembešavna cijev.
Nehrđajući čelik 0Cr15mm9Cu2nin i 0Cr17Mm6ni4Cu2N pripada austenitnom nehrđajućem čeliku serije 200, koji se razlikuje od tradicionalnog austenitnog čelika serije 200 i serije 300ne hrđajući Čelik.Ovakav200kvadratna cijev od nehrđajućeg čelikaje sklon rubnim pukotinama, površinskim pukotinama, Problem loše kvalitete kalupljenja oštećenja rubova.U stvarnoj proizvodnji vrućeg valjanja, dvije vrste čelika usvajaju krivulje zagrijavanja serije 200, a temperatura peći se kontrolira na 1215-1230C.Njegov toplinski sustav implementira računalni model druge razine "Propisi grubog valjanja" i "Propisi završnog valjanja".800-1020C.Pozivajući se na stvarni postupak vrućeg valjanja dva dekapiranjebešavna cijev, formulirati sustav grijanja i temperaturu deformacije ove ispitne metode, a zatim provesti simulirano ispitivanje vrućim valjanjem na uređaju za ispitivanje vrućim valjanjem koji smo sami dizajnirali i proizveli.Današnje informacije o udruženju za četvrtaste cijevi: korištenjem AOD+LF procesa rafiniranja za proizvodnju 0Cr15Mm9Cu2Nn i 0Cr17I6ni4Cu2N kiseljenja nevaskularnog kontinuiranog lijevanja loše kontinuiranog lijevanja kroz proces kontinuiranog lijevanja vertikalnog savijanja, veličina poprečnog presjeka kontinuiranog lijevanja je 220m1260m.Maseni udio % prikazan je u tablici.Mikrostruktura ljuske na različitim dubinama nevaskularnog kontinuiranog lijevanja 0Cr15m9Cu2Nn ispranog kiselinom, kao što je prikazano na slici, odgovara dubini lijevane ljuske.Kada se dogodi neuobičajena situacija i temperatura ruba odljevka ne uspije pasti na niskotemperaturno područje krhkosti.Mikrostruktura na 15 i 25m.Oblik mikrostrukture i veličina zrna visokotlačne kotlovske cijevi od 20 g povećavat će se s dubinom ljuske ploče.Promjene, ali pokazuju određenu razliku.Na dubini ljuske d0m, mikrostruktura je uglavnom dendritna struktura skeletnog tipa, a razmak između primarnog i sekundarnog dendrita je mali.Na d5 mm, to je uglavnom dendritna struktura.
Razmak dendrita je velik.Na d>15mn, dendriti su crvoliki, ali na d25m su uglavnom stanični kristali.Mikrostruktura Cr17Im6ni4Cu2N ploča za kontinuirani lijev od četvrtaste cijevi na slici 1 pokazuje da je loša ljuska kontinuiranog lijevanja u osnovi dendritna struktura.Iako postoje određene razlike u morfologiji dendrita, njegova se struktura uglavnom sastoji od sive austenitne matrice i crnog ferita.Poput četvrtaste cijevi 0Cr15Mn9Cu2Nin, kako se dubina ljuske povećava, razmak primarnog i sekundarnog dendrita postupno se povećava, a oblik dendrita se mijenja iz kostura u crva.Eksperimentalno je analizirano plastično ponašanje u procesu martenzitne fazne transformacije u kompozitnim čeličnim cijevima otpornim na habanje, a analizirana je veličina austenitnog zrna i njegov zakon rasta austenitnog zrna, orijentacija martenzita, plastičnost fazne transformacije, Učinci naprezanja i morfologije na mehanička svojstva. kompozitnih čeličnih cijevi otpornih na habanje.U uvjetima temperature 1010 austenitizacije 15mir, početna temperaturna točka s i krajnja temperaturna točka ㎡ martenzitne transformacije rastu s porastom temperature austenitizacije, a parametri u plastičnom modelu fazne transformacije kompozitne čelične cijevi otporne na habanje mijenjaju se s porastom s povećanje ekvivalentnog naprezanja.Kada je temperatura austenitizacije niža od 1050C, rast zrna pokazuje normalan proces rasta.Povećanjem vremena austenitizacije povećava se s okruglog čelika.-3500 toplinski simulator, eksperimentalno je analizirano plastično ponašanje kompozitne čelične cijevi otporne na habanje tijekom procesa martenzitne transformacije, a proučavana je veličina zrna austenita i njegov zakon rasta austenitnog zrna, a martenzit Učinci orijentacije, plastičnost fazne transformacije, naprezanja i morfologije na mehanička svojstva kompozitnih čeličnih cijevi otpornih na habanje.U uvjetima austenitizacije 1010 tijekom 15 minuta, početna temperaturna točka s i krajnja temperaturna točka ㎡ martenzitne transformacije rastu s porastom temperature austenitizacije, a parametar K u modelu plastičnosti fazne transformacije kompozitne čelične cijevi otporne na habanje raste s ekvivalentni stres.Kada je temperatura austenitizacije niža od 1050C, rast zrna pokazuje normalan proces rasta.Kako se vrijeme austenitizacije povećava, Is se povećava, a transformacija B-faze se dijeli na granice zrna.Nukleacija i rast faza i Postoje dvije faze nukleacije i rasta Widmanita a.faza.Kada se brzina hlađenja poveća s 0,1 C/s na 150 C/s, proces fazne transformacije B+a i + uglavnom se događa u leguri Ti-55.Zrna u kompozitnoj čeličnoj cijevi otpornoj na habanje i dalje mogu ostati ujednačena i mala, a na površini su se istaložili martenzitni fini koherentni kompleksni karbidi.Korištenje transmisijskog elektronskog mikroskopa, skenirajućeg elektronskog mikroskopa, rendgenskog difraktometra i elektrokemijskih metoda za proučavanje mikrostrukture i elektrokemijskih svojstava legura čeličnih cijevi otpornih na habanje u različitim stanjima kao što su lijevano stanje, homogenizirano stanje i stanje vozila, te elektronska sonda EPM Analizom energetskog spektra istraženi su morfologija i sastav glavnih taloga u čeličnim cijevima otpornim na habanje žarenim na 150-300C.
Vrijeme objave: 30. ožujka 2023