Lijevanje u zonu savijanja ili ispravljanja također će uzrokovati problem pucanja rubova tijekom deformacije dekapiranjembešavna cijev.
Nehrđajući čelik 0Cr15mm9Cu2nin i 0Cr17Mm6ni4Cu2N pripada austenitnom nehrđajućem čeliku serije 200, koji se razlikuje od tradicionalnog austenitnog čelika serije 200 i serije 300nehrđajući čelik. Ovakav200kvadratna cijev od nehrđajućeg čelikaje sklon rubnim pukotinama, površinskim pukotinama, Problem loše kvalitete kalupljenja oštećenja rubova. U stvarnoj proizvodnji vrućeg valjanja, dvije vrste čelika usvajaju krivulje zagrijavanja serije 200, a temperatura peći se kontrolira na 1215-1230C. Njegov toplinski sustav implementira računalni model druge razine "Propisi grubog valjanja" i "Propisi završnog valjanja". 800-1020C. Pozivajući se na stvarni postupak vrućeg valjanja dva dekapiranjebešavna cijev, formulirati sustav grijanja i temperaturu deformacije ove ispitne metode, a zatim provesti simulirano ispitivanje vrućim valjanjem na uređaju za ispitivanje vrućim valjanjem koji smo sami dizajnirali i proizveli. Današnje informacije o udruženju za četvrtaste cijevi: upotrebom AOD+LF procesa rafiniranja za proizvodnju 0Cr15Mm9Cu2Nn i 0Cr17I6ni4Cu2N kiseljenja nevaskularnog kontinuiranog lijevanja lošeg kontinuiranog lijevanja kroz proces kontinuiranog lijevanja vertikalnog savijanja, veličina poprečnog presjeka kontinuiranog lijevanja je 220m1260m. Maseni udio % prikazan je u tablici. Mikrostruktura ljuske na različitim dubinama nevaskularnog kontinuiranog lijevanja 0Cr15m9Cu2Nn ispranog kiselinom, kao što je prikazano na slici, odgovara dubini lijevane ljuske. Kada se dogodi neuobičajena situacija i temperatura ruba odljevka ne uspije pasti na niskotemperaturno područje krhkosti. Mikrostruktura na 15 i 25m. Oblik mikrostrukture i veličina zrna visokotlačne kotlovske cijevi od 20 g povećavat će se s dubinom ljuske ploče. Promjene, ali pokazuju određenu razliku. Na dubini ljuske d0m, mikrostruktura je uglavnom dendritna struktura skeletnog tipa, a razmak između primarnog i sekundarnog dendrita je mali. Na d5 mm, to je uglavnom dendritna struktura.
Razmak dendrita je velik. Na d>15mn, dendriti su crvoliki, ali na d25m su uglavnom stanični kristali. Mikrostruktura Cr17Im6ni4Cu2N ploča za kontinuirani lijev od četvrtaste cijevi na slici 1 pokazuje da je loša ljuska kontinuiranog lijevanja u osnovi dendritna struktura. Iako postoje određene razlike u morfologiji dendrita, njegova se struktura uglavnom sastoji od sive austenitne matrice i crnog ferita. Poput četvrtaste cijevi 0Cr15Mn9Cu2Nin, kako se dubina ljuske povećava, razmak primarnog i sekundarnog dendrita postupno se povećava, a oblik dendrita se mijenja iz kostura u crva. Eksperimentalno je analizirano plastično ponašanje u procesu martenzitne fazne transformacije u kompozitnim čeličnim cijevima otpornim na habanje, a analizirana je veličina austenitnog zrna i njegov zakon rasta austenitnog zrna, orijentacija martenzita, plastičnost fazne transformacije, Učinci naprezanja i morfologije na mehanička svojstva. kompozitnih čeličnih cijevi otpornih na habanje. U uvjetima temperature 1010 austenitizacije 15mir, početna temperaturna točka s i krajnja temperaturna točka ㎡ martenzitne transformacije rastu s porastom temperature austenitizacije, a parametri u plastičnom modelu fazne transformacije kompozitne čelične cijevi otporne na habanje mijenjaju se s porastom s povećanje ekvivalentnog naprezanja. Kada je temperatura austenitizacije niža od 1050C, rast zrna pokazuje normalan proces rasta. Povećanjem vremena austenitizacije povećava se s okruglog čelika. -3500 toplinski simulator, eksperimentalno je analizirano plastično ponašanje kompozitne čelične cijevi otporne na habanje tijekom procesa martenzitne transformacije, a proučavana je veličina zrna austenita i njegov zakon rasta austenitnog zrna, a martenzit Učinci orijentacije, plastičnost fazne transformacije, naprezanja i morfologije na mehanička svojstva kompozitnih čeličnih cijevi otpornih na habanje. U uvjetima austenitizacije 1010 tijekom 15 minuta, početna temperaturna točka s i krajnja temperaturna točka ㎡ martenzitne transformacije rastu s porastom temperature austenitizacije, a parametar K u modelu plastičnosti fazne transformacije kompozitne čelične cijevi otporne na habanje raste s ekvivalentni stres. Kada je temperatura austenitizacije niža od 1050C, rast zrna pokazuje normalan proces rasta. Kako se vrijeme austenitizacije povećava, Is se povećava, a transformacija B-faze se dijeli na granice zrna. Nukleacija i rast faza i Postoje dvije faze nukleacije i rasta Widmanita a. faza. Kada se brzina hlađenja poveća s 0,1 C/s na 150 C/s, proces fazne transformacije B+a i + uglavnom se događa u leguri Ti-55. Zrna u kompozitnoj čeličnoj cijevi otpornoj na habanje i dalje mogu ostati ujednačena i mala, a na površini su se istaložili martenzitni fini koherentni kompleksni karbidi. Korištenje transmisijskog elektronskog mikroskopa, skenirajućeg elektronskog mikroskopa, rendgenskog difraktometra i elektrokemijskih metoda za proučavanje mikrostrukture i elektrokemijskih svojstava legura čeličnih cijevi otpornih na habanje u različitim stanjima kao što su lijevano stanje, homogenizirano stanje i stanje vozila, te elektronska sonda EPM Analizom energetskog spektra istraženi su morfologija i sastav glavnih taloga u čeličnim cijevima otpornim na habanje žarenim na 150-300C.
Vrijeme objave: 30. ožujka 2023